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某垃圾焚燒爐及其配套袋式除塵器的工藝條件見表11-51。
除塵器主要設計參數見表11-52。
(1)沉降室在此工程中，考慮到設備占地等因素，袋式除塵器內置沉降室設計為18«nX 5.6111>
210000/(3X5. 6X2. 7) =3. 76m/s 根據斯托克斯定律，不同粒徑塵粒的沉降速度可用下式計算求得：
由此式可得：
同樣可以得出：6(Vm粒徑塵粒的沉降效率為7.56%，20
(2)濾料濾料應根據含塵氣體特性、粉塵性狀、除塵器清灰方式及其他特殊要求選用。 脈沖噴吹清灰是以壓縮空氣為動力，利用脈沖噴吹機構在瞬間釋放壓縮氣流誘導數倍的二
次空氣高速進入濾袋，使濾袋急速鼓脹，它是依靠沖擊振動和反向氣流沖刷的一種清灰方式， 屬于強淸灰類型。此種淸灰方式常用帶框架的外濾圓袋或扁袋，要求選用厚實、耐磨、抗張力 強的濾料，因此，宜選用針刺氈。
結合煙氣特性，濾料須考慮有較好的耐酸、耐堿性能。考慮到城市生活垃圾隨季節變化、 來源具有較大的不穩定性，出U煙溫常較設計值高，選用濾料時宜考慮長期耐溫170X：，瞬間 耐溫200X：。垃圾焚燒爐產生的煙氣含濕量一般為5%~10%，加之前配半干法脫硫系統中加 人了大量的水，煙氣含濕量會進一步增加，選用的濾料應有較好的水解穩定性。綜合上述各 點，本工程采用聚苯硫醚（PPS)表面覆膜處理技術。
(3)過濾風速、過濾面積采用較低的過濾風速可使袋式除塵器保持適當的壓力降和較低 的清灰頻率，從而取得較長的濾袋壽命和較低的出口煙塵濃度。基于此原因，目前設計中過濾 風速的選取有逐漸減小的趨勢。本設計選用的過濾風速為1.0m/min„
過濾面積按下式計算
(4)濾袋長度借鑒國外相關設計，脈沖清灰可用的濾袋長度為5?6m甚至更長，這樣 可在同樣的過濾風速下所用的濾袋數量較少，從而占地面積較小，需要的骨架、噴吹管、脈沖 閥也較少。經過試驗，本設計選用的濾袋長度為6nu
(5)噴吹壓差袋式除塵器清灰有定阻清灰、定時淸灰等方式，定時淸灰不具有隨工況變 化而自動更改設定周期的功能，有可能過度清灰或淸灰不及時。定阻清灰可隨工況變化而自動 更改設定周期，如果合理選擇除塵器壓差就能達到較理想的清灰效果。噴吹壓差的合理選取較 為重要，一方面要不至于過度淸灰，另一方面不能讓除塵器壓差過大而增加引風機的負荷。根 據纖維層壓損的宏觀分析，壓力損失可由下式表達
式中，為淸潔纖維層阻力，由達西（Darcy)公式可表示為么九sQHko ; G為常 數，可由計算或試驗確定；H為纖維層厚度，m; w為過濾風速，m/S> 4/>2為纖維層過濾狀 態阻力，同樣由達西（Darcy)公式可表示為A/>is =C2Cot^» C2為常數，可由計算或試驗確 定》如為含塵氣體初始速度，m/S> t為過濾時間，s。
(6)其他
①根據選用的脈沖閥及濾料特性，設計中將除塵器分成16室，每根噴吹管帶12只濾袋。
②脈沖閥生產廠商提供的參數為每只濾袋耗氣量81. 3L/s,設定脈沖閥噴吹時間為0. Is/ 次，計算得每個噴吹周期耗氣量為62. 4m3。
③因以下原因，袋式除塵器應設置旁路煙道：a.國內城市生活垃圾熱值較低，如我國南 方地區一般為4500kJ/kg左右，燃燒時有的鍋爐需加油助燃，為防止油灰堵塞濾料纖維孔隙， 燃油時的煙氣應考慮走旁路S b.不脫琉時，由于煙氣中酸性氣體的濃度較高，酸露點較低， 而脫琉生成CaCl2、CaSOj,極易吸潮，此時應考慮濾袋運行溫度高于酸露點20?30t> c.當 煙氣溫度超過濾料高承受溫度時應走旁路。
根據調試，設定噴吹壓力0.22MPa,噴吹以壓差控制為主，袋式除塵器前后設定壓差為 1600Pa,每只脈沖閥噴吹時間設定為0.1s/次，考慮到過濾風速及氣壓回升，2個噴吹管噴吹 間隔時間設定為6s，2室噴吹間隔時間設定為40s。實際運行1年多的情況顯示，噴吹清灰效 果較好，袋底壓力為1400Pa左右，煙塵排放質量濃度平均為42.1mg/rn3，每個噴吹周期為 30min,耗氣量約2. lmVmin。運行至今，除少量濾袋由于箱體設計原因與箱體壁相碰而破損 外，基本無損傷。從理論上分析，覆PTFE薄膜的濾料應當具有優越性，但從實際情況來看， 由于廠家生產工藝等原因，在運行一段時間后可能產生脫膜現象，這時使用效果并不好。
(1)垃圾焚燒爐發展相當迅速，焚燒垃圾種類也較復雜，如何根據各類垃圾選擇經濟適用 的濾料值得研究。
(2)前置半干法脫硫系統的煙氣含濕量很大或煙氣中含塵量很大時，設計適應這些工況的 袋式除塵器值得探討。
